高河煤矿1.5Mta新井设计.zip

专 题 部 分 深部回采巷道围岩稳定机理分析 摘要：摘要：我国国有大中型煤矿开采深度每年约以 812 m 的速度向深部增加，一 些老矿区和缺煤矿区相继进入深部开采阶段1。由于开采深度的加大，岩体应力急 剧增加，地温升高，巷道围岩破碎严重，塑性区、破碎区范围很大，蠕变严重，严 重影响矿井安全生产。通过对深部回采巷道围岩稳定机理进行分析，采用高预紧力 锚杆全长锚固支护和高帮上部及时支护控制技术，加强巷道或硐室周边围岩稳定性， 充分发挥围岩的自身承载能力，取得了良好的支护效果。 关键词：深部巷道；围岩应力；全长锚固；高帮及时支护 我国煤炭储量大部分埋藏在深部，埋深大于 600 m 和 1000 m 的储量分别占到 73.19 % 和 53.17 %。而随着开采深度的加大，巷道周边围岩应力呈近似线性关系 的增长，巷道围岩变形少则几百毫米，多达 1.02.0 m。2巷道在服务期间需要进行 不断的维护与返修，特别是它们的两类或三类的复合型，问题更为突出。严重时， 在巷道掘进或使用期间将会在巷道中引发煤与瓦斯突出，甚至岩爆等动力灾害，严 重威胁矿井的安全生产。这不但造成巷道支护成本高，而且造成煤炭资源开采的极 端困难，严重威胁着矿井的安全生产。对深部资源开采提出了一系列严峻挑战。就 问题的实质而言，深部与浅部的主要区别在于围岩所处的应力环境的差别，进而导 致围岩强度和变形性质的明显差异。就煤矿而言，在浅部十分普通的岩石，在深部 可能表现出软岩的特征易变形并具一定延性、蠕变性强，当岩石中含有蒙托石 等粘土矿物时遇水还会发生膨胀。另外，浅部原岩大多处于弹性状态，而深部原岩 处于潜塑性甚至塑性状态，巷道开挖后，由于巷道自由面一侧应力减为零，围岩由 开挖前的三向应力状态调整为二向应力状态，如不及时有效地支护，表面围岩受到 的压剪应力超过围岩强度，围岩很快由表及里发生大变形破裂碎裂整体失稳。 1 深部回采巷道围岩稳定的关键理论 1.1 围岩稳定理论 围岩的稳定性既取决于围岩的完整性和岩体 强度，又取决于其所处的应力状态。根据岩石力 学试验结果，任何岩石在三向应力状态下的强度 高于二向应力状态或单向应力状态下的强度；当 围岩处于三向应力状态时，随着侧向压力增大， 其峰值强度和残余强度都会得到提高，并且峰值 以后的应力-应变曲线由应变软化逐渐向应变硬 化过渡，岩石由脆性向延性转化6，如右图所示 （图中显示了大理岩强度及变形特性随围压的变化，该图引自Von Karmon，曲线上的数字是围 压，单位为MPa）。 因此，要维护巷道的稳定，首先必须在巷道开挖后尽快恢复和改善围岩的应力状态，将巷 道开挖后因二次应力调整形成的二向应力状态恢复到三向应力状态。改善和恢复应力状态的措 施越及时，围岩破裂扩展的程度越轻，围岩的完整性保持得越好，围岩越稳定；巷道自由面上 的压应力恢复得越高，围岩强度越高，自我承载能力越高，围岩越稳定。这就要求巷道开挖后 必须立即支护，而且支护力必须达到足够的量值。 1.2 深部围岩岩爆理论 岩爆也叫冲击地压，是世界范围内煤矿及岩石工程遇到的最严重的自然灾害之 一，是目前国际深部采矿工程和岩石工程中迫切需要解决的难题。其详细的发生机 理尚没有完全清楚，但按煤岩体的失稳类型，可分为压缩冲击地压， 剪切冲击地 压和拉伸冲击地压。它是一种瞬间发生的岩体脆性破坏，它必须满足一定的应力积 累和一定范围内的能量积聚。在巷道周边围岩和矿柱存在高应力区是岩爆发生的先 决条件7。 通过长期的探索，提出冲击地压的形成机理不下几十种，较有代表性的有： （1）单纯强度理论。早期南非的冲击地压研究者认为冲击地压是局部应力超 过了煤岩强度而发生的。显然，应力超过强度只是其中因素之一。 （2）单纯能量理论。由于单一强度理论不能完全反映其机理，在对金矿的冲 击地压研究中发现，在采矿过程中， 能量的增加率超过能量的耗散能力时， 发生 了冲击地压。因此就认为单纯的能量控制了冲击地压的发生，能量理论解释了有关 冲击地压现象，但把煤岩体看成纯的弹性体，这与实际是有区别的。 （3）刚度理论。通过实验和井下矿柱的对比，对井下单个矿柱的冲击地压研 究发展了刚度理论，将其发展到研究多个矿柱冲击地压计算。该理论只适用于矿柱 问题。 （4）倾向性理论。通过试验和调查认为，产生冲击地压是煤岩固有的性质， 并把这种固有的性质称为冲击倾向性。提出了衡量这种倾向性强弱的两个指标： 弹性指数和冲击能量指数。当这两个指标大于某个值时，就会产生冲击地压。但在 实践中发现，冲击倾向性大的煤岩出现冲击地压的次数并不比倾向性小的煤岩次数 多。因此，这一理论存在明显的不足。 1.3 深部软岩非线性大变形理论 在深部巷道围岩受地压作用下，除脆性岩体产生岩爆外，另一种表现是围岩体 软化， 从而进入大变形软岩状态。在我国地下煤矿中，随着开采深度的加大，绝 大部分煤矿都出现了软岩灾害。深部软岩灾害导致矿井停产、停建屡见不鲜；造成 隧道、涵洞无法使用的情况， 在水电、铁路等方面经常见到。深部软岩巷道围岩 的地压表现特征是其在工程应力的作用下产生显著的塑性大变形。 当工程力一定时，不同岩体，强度高于工程力水平的大多表现为硬岩的力学特 性，强度低于工程力水平的则可能表现为深部软岩的力学特性：而对同种岩石，在 较低工程力的作用下表现为硬岩的小变形特性，在较高工程力的作用下则可能表现 为深部软岩的大变形特性。根据工程深部软岩的特性差异及产生显著塑性变形的机 理，深部软岩可分为四大类，即膨胀性深部软岩、高应力深部软岩、节理化深部软 岩和复合型深部软岩8。 根据理论分析和大量的工程实践，初步将深部软岩的变形力学机制归纳为 3 大 类，即物化膨胀类（I） 、应力扩容型类（II）和结构变形类（III） 。各类中又依据引 起变形的严重程度分为 A，B，C，D 四个等级，共 l3 亚类。显然，I 类机制与深部 软岩本身分子结构的化学特性有关，II 类机制与力源有关，III 类机制则与硐室结构 与岩体结构面的组合特性有关。这三类机制基本概括了深部软岩膨胀变形的主要动 因。深部软岩巷道之所以具有大变形、大地压、难支护的特点，是因为深部软岩巷 道围岩并非具有单一的变形力学机制，而是同时具有多种变形力学机制的“并发症” 和“综合症”复合型变形力学机制，复合型变形力学机制是深部软岩变形和破坏 的根本原因。 2 深部回采巷道围岩稳定控制技术 2.1 深井巷道锚杆支护理论基础深井巷道锚杆支护理论基础 传统的悬吊、组合梁、组合拱等锚杆支护理论是根据处于弹性状态的完整岩体 提出的，而且只适用于特定的条件，对于围岩处于峰后强度和残余强度的破裂岩体。 上述理论不能解释锚杆支护的作用机理。近期国内外一些学者研究了锚杆支护对岩 石力学性质的改善，但仅限于岩石处于峰前弹性状态下对内聚力 C、内摩擦角、 弹性模量 E 的作用，未涉及岩石处于峰后的情况9。围岩强度强化理论认为： （1）巷道锚杆支护的实质是锚杆和锚固区域的岩体相互作用形成统一的承载 机构。 （2）巷道锚杆支护可提高锚固体的力学参数（）改善被锚固岩体的EC、 力学性能。 （3）巷道围岩存在破碎区、塑性区和弹性区，锚杆锚固区的岩体则处于破碎 区或处于上述 23 个区域中，相应锚固区的岩石强度处于峰后强度或残余强度。锚 杆支护使巷道围岩特别是处于峰后区围岩强度得到强化，提高峰值强度和残余强度。 （4）煤巷锚杆支护可以改变围岩的应力状态，增加围压，从而提高围岩的承 载能力。 （5）巷道围岩锚固体强度提高以后，可减少巷道周围破碎区、塑性区的范围 和巷道的表面位移，控制围岩破碎区、塑性区的发展，从而有利于保持巷道围岩的 稳定。 运用极限平衡理论，在各向等压的情况下，圆形巷道的塑性区半径和周边位移 计算： 11 sin sin2sin 1 sin 2sin sin()(1 sin) 2 () i apcctg u G pcctg 1 sin 2sin ()(1 sin ) i pcctg Ra pcctg 式中：巷道周边位移； 塑性区半径；uR 原岩应力； 支护阻力；p i p 圆形巷道半径； 围岩内摩擦角；a 围岩的粘聚力； 剪切弹性模量。cG 由式 5 和式 6 可知，巷道的稳定性和周边位移主要取决于岩层的原岩应力，p 反映岩石强度性质的内摩擦角和粘聚力 。再因在给定巷道条件下，原岩应力c 是定值，内摩擦角和粘聚力愈小，也就是围岩强度愈低，则周边位移值显著增大。p 针对巷道围岩中等稳定的条件，根据理论研究、计算和相似材料模拟试验，得到了 以下认识； 1）锚固体破坏前后的内聚力、内摩擦角、锚固体极限强度、 * CC、 * 、 1 残余强度随锚杆支护强度增加而提高，破坏后的较破坏 前的提 * 1 t * 1 C、 1 C、 高更显著，因此锚杆可以增强巷道围岩的稳定性，控制巷道的周边位移。见表 3.1、表 3.2。 表表 3.1 不同锚杆支护强度下锚固体破坏前不同锚杆支护强度下锚固体破坏前 C、值值 锚杆支护强度 /（MPa） t 00.060.080.110.140.170.22 等效内聚力 C/（MPa）0.3470.3570.3630.3680.3830.3770.387 等效内摩擦角/（）31.5131.5333.5135.3737.1438.8040.40 表表 3.2 不同锚杆支护强度下锚固体破坏后不同锚杆支护强度下锚固体破坏后 C*、值值 * 锚杆支护强度/（MPa） t 00.060.080.110.140.170.22 等效内聚力 C/（MPa）0.01680.01820.01830.01840.01860.01940.021 等效内摩擦角 /（） 31 .51 31 .53 33 .51 35 .37 37 .24 40 .40 40 .40 2）破裂岩体中布置的锚杆强化了岩体的和，的强化大于的强化， 1 * 1 * 1 1 与的强化比值为 1.061.13，这对破裂岩体的稳定十分有利。 1 * 1 3）破裂岩体的和随的增加而不断强化，达到一定程度就能保持围岩的 1 * 1 t 稳定，见图 3.1。这就是锚杆支护设计、支护参数研究的基本依据。 0 0.06 0.08 0.11 0.14 0.17 0.22 图图 3.1 锚固体应力应变曲线锚固体应力应变曲线 注：曲线上数字为锚杆支护强度/MPa t 2.2 深部巷道锚杆支护作用机理深部巷道锚杆支护作用机理 2.2.1 锚杆锚固力锚杆锚固力 锚杆安设在岩体内部，它的受力以及它作用于围岩的力同框式支架相比要复杂 得多。国标 GBJ86-85 将锚固力定义为锚杆对于围岩的约束力。在实际应用中，大 都以抗拔力为锚固力，这给检验锚杆安设质量提供了简便的抗拔试验方法，但国内 外许多学者纷纷撰文指出了抗拔力与锚固力的区别，所以有必要进一步分析和明确 锚固力的定义。 根据锚杆对围岩的稳定作用划分和定义锚固力。图 3.2 表示锚杆作用于围岩的 两个方向的力，径向锚固力和切向锚固力，径向锚固力含托锚力和粘锚力。 切 切 切 切 切 切 切 切 切 切 切 切 切 图图 3.2 锚杆约束围岩的力锚杆约束围岩的力 （1）托锚力：托板阻止围岩向巷道内位移，对围岩施加径向支护力，使围岩 由平面应力状态转化为三向应力状态，提高了围岩的强度。这种来自托板使围岩稳 定的力称为托锚力。 （2）粘锚力：粘结剂将围岩与锚杆粘结成整体，由于围岩深部与浅部变形的 差异，锚杆便通过粘结剂对围岩施加粘结力来抑制围岩变形，这种力对稳定围岩起 着重要作用，称为粘锚力。由作用力和反作用力关系可知，粘锚力就是锚杆体内的 轴力，但轴力沿杆体不是均布的，为了粘锚力的定量化，可将杆体中性点处的轴力 值作为粘锚力的大小10。 （3）切向锚固力：围岩体的变形大多是从岩体中的弱面开始的，在围压的作 用下，围岩沿着弱面滑动或张开，最终导致巷道断面的收缩。由于锚杆体贯穿弱面， 它限制围岩沿弱面的滑动和张开，这种限制力称为切向锚固力。尽管杆体所能提供 的切向锚固力同弱面的强度相比是较小的，但切向锚固力的存在可使